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　　頻率范圍內(nèi)，聲輻射效率隨頻率增加而迅速上升不同結(jié)構(gòu)減速機(jī)輪齒室蓋聲輻射效率。可以看出：盡管3種減速機(jī)輪齒室蓋的結(jié)構(gòu)不同，但聲輻射效率的變化趨勢(shì)相似的。
　　在600 Hz以下頻率范圍內(nèi)，減速機(jī)輪齒室蓋的聲輻射效率整體很低。在600～1 000 Hz，不同的減速器輪齒室蓋表現(xiàn)出不同的聲輻射效率特性。樣品A在630～700、950～1 000 Hz都有較高的聲輻射效率；樣品B比樣品A增加了1 mm壁厚而且在中部增加了加強(qiáng)筋，因此其整體剛度最大，在630～670、760～780 Hz表現(xiàn)出較高的輻射效率，比樣品A相比，樣品B輻射效率高的頻率范圍變窄，整體輻射效率明顯降低；樣品C在樣品B的基礎(chǔ)上去除了表面所有加強(qiáng)筋，整體剛度最弱，在670～730、750～770、850～930 Hz等頻率段都有較高的聲輻射效率?？傮w而言，在600～1 000Hz頻率范圍內(nèi)，3種不同剛度的減速器輪齒室蓋的聲輻射效率差異明顯，剛度大的樣品B在此頻率區(qū)域內(nèi)聲輻射效率低，剛度小的樣品c的聲輻射效率高。
　　在1000～2000Hz的頻率范圍內(nèi)，減速機(jī)輪齒室蓋整體的聲輻射系數(shù)都處于較高水平。樣品A聲輻射系數(shù)較高區(qū)域?yàn)?000～1200、1660～1700 Hz；樣品B聲輻射效率較高區(qū)域?yàn)?170～1200、1650～1680 Hz；與A、B相比較，樣品C在其他頻率處聲輻射效率都比較低，僅在1400～1440、1850～1900 Hz的表現(xiàn)出較高聲輻射效率，但聲輻射效率的最大值比樣品A、B要低?？傮w而言剛度小的樣品C在1000～2000 Hz聲輻射效率較低，剛度大的樣品B聲輻射效率較高。
　　由試驗(yàn)結(jié)果可以看出，雖然加強(qiáng)筋的存在增加了減速機(jī)輪齒室的結(jié)構(gòu)剛度，有利于降低零件的表面振動(dòng)速度，但是零件剛度的變化會(huì)改變表面速度分布，有可能使某些頻率的聲輻射效率升高，增大這些頻率的噪聲輻射，使用加強(qiáng)筋并不一定總能起到降低噪聲的效果。因此在確定薄壁件的低噪聲結(jié)構(gòu)優(yōu)化策略時(shí)，如果僅僅以降低零件表面法向速度為指導(dǎo)思想，而忽視薄壁件的結(jié)構(gòu)變化對(duì)聲輻射效率的影響，則有可能是降低了表面振動(dòng)而并沒有降低噪聲輻射，甚至有可能使在某些頻率的噪聲輻射增強(qiáng)。在對(duì)薄壁件進(jìn)行低噪聲結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，需重視薄壁件結(jié)構(gòu)變化對(duì)零件聲輻射效率的影響。